Cita:
Originalmente publicado por guillermogefaell
No tengo aquí la norma y no me acuerdo de memoria, pero los portillos a 20º creo que no cumplen con el ángulo mínimo de inundación exigido. Por otra parte no pueden considerarse como punto de inundación para el cálculo del STIX, porque si están situados en el casco no está permitido que sean practicables. En cualquier caso creo que tienes que revisar los números, porque sería imposible un FWM superior a 1 (debería ser menor que 1) y FDF debería ser menor que 0,5.
Como ya dije, dudo mucho que el STIX sea de 37 para este barco. Algo está muy mal.... 
Con los datos que constan en http://www.discoveryyachts.com/cms/d...pecifications/, una curva de estabilidad como la que ha calculado Zalata (¿estará bien?) y un Dfl de unos 115º , a mi me sale un STIX de casi 80
Otra cosa: Con un SA/D de 17 (según me sale a mi) es imposible que el velocity ratio sea de 0,80. Eso es un coeficiente de un "caldero" y este barco no lo es. A mi me sale 1,06 |
Ya puse en un post anterior que copie los datos y no me pare a pensar en ellos (cosa que recrimino constantemente a mis doctorandos, pero, en fin ...). A mi tambien me salia un STIX disparatado (similar al que tu dices) asumiendo los 115 grados de inundacion. Ademas, aunque he ido comprobando los valores de STIX con los de la hoja de calculo tuya, todavia me quedaban un par de gazapos por ahi. Ya he corregido lo del FWM, FDF, y he revisado lo del velocity ratio. Muchas gracias
Cita:
Originalmente publicado por guillermogefaell
Mis números para el Discovery 55 (usando la curva de GZs de Zalata):
Dellenbaugh Angle DA = 24,51 º (14 kn wind)
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Por cierto que repasando los datos que has puesto, te da un DA muy alto. Y el valor "normal" para esa eslora es entre 10 y 16 grados. Es mas, con los datos que comento abajo me da 9.8.
La curva de estabilidad esta bien calculadad para la forma de casco que habia hecho, y la distribucion de pesos que habia asumido. El proceso de calculo, comparado con maxsurf, da diferencias en el 4 o 3 decimal de la GZ. Esta dentro de las tolerancias de los metodos numericos. Me he dado cuenta que la forma de casco que tenia era excesivamente redondeada. La he adaptado un poco para adaptarla lo mas posible a: Lh, Bmax, Lwl, Bwl, Tc, DSPM, AVS. En estas condiciones, que creo que son bastante similares al barco en cuestion, he calculado dos STIXs, uno que me sale con un angulo de inundacion de 115 grados (inunda la entrada de la cabina) y otro fijando el STIX de 37.4 y viendo que angulo de inundacion lo produce. Y he comprobado los calculos para esos mismos datos en la hoja de calculo.
Loa 16.670 m
Bmax 4.775 m
Dmax 4.325 m
Dh 3.024 m
Vh 114.679 m3
Sh 162.545 m2
Lwl 13.600 m
V 21.951 m3
Bwl 4.291 m
W 22500 Kg
Th 0.798 m
Wh 1295 Kg
T 2.099 m
Wl 21205 Kg
Ax 2.787 m2
Wmi 43.418 Kg
Aw 42.359 m2
Sw 61.226 m2
Factor Value Class Range
Angle Vanishing Stab 124.7 deg
Downflooding Angle 70.0 deg
GZ at 90° 0.561 m
GZ at DFA 0.810 m
Area to AVS 70.67 m.deg
Area to downflooding 45.01 m.deg
Flooded Buoyancy N
LBS 14.624
FDS 0.697 [0.5 ... 1.5]
FIR 1.124 [0.4 ... 1.5]
FKR 1.282 [0.5 ... 1.5]
FDL 1.062 [0.75 ... 1.25]
FBD 1.060 [0.75 ... 1.25]
FWM 1.000 [0.5 ... 1.0]
FDF 0.778 [0.5 ... 1.25]
Delta 0
STIX (2002) 37.4
Cat A > 32
Factor Value Class Range
Angle Vanishing Stab 124.7 deg
Downflooding Angle 115.0 deg
GZ at 90° 0.561 m
GZ at DFA 0.154 m
Area to AVS 70.67 m.deg
Area to downflooding 66.92 m.deg
Flooded Buoyancy N
LBS 14.624
FDS 1.037 [0.5 ... 1.5]
FIR 1.124 [0.4 ... 1.5]
FKR 1.282 [0.5 ... 1.5]
FDL 1.062 [0.75 ... 1.25]
FBD 1.060 [0.75 ... 1.25]
FWM 1.000 [0.5 ... 1.0]
FDF 1.250 [0.5 ... 1.25]
Delta 0
STIX (2002) 57.9
Cat A > 32
Reitero mi conclusion (a falta de datos adicionales). La explicacion plausible dell STIX que ellos publican es que hayan considerado un punto de inundacion en torno a los 70-80 grados. O que han metido la pata hasta el fondo en el calculo ... que me extrañaria en el gabinete de Ron Holland
